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    管道新式勘验耐蚀差误端由整合和简析

    2019-08-26   来源:   点击数:0次 选择视力保护色: 杏仁黄 秋叶褐 胭脂红 芥末绿 天蓝 雪青 灰 银河白(默认色)   合?#39318;?#20307;大小:
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     中国钢管信息港消息报道称:老城站出站位置的在线色谱分析仪可以分析两路气体的组分和热值,用来分别检测花场气田来气和东方来气的热值,并由SCADA系统根据设定的期望热值和检测到的两个热值,自动计算出花场气田来气和东方来气的混合比例。按照该流?#21208;?#20363;混合的天然气可以保证热值等于期望热值。选择流量小的的花场来气的流量作为基准,来计算东方来气的流量。将FT-6001和电动阀PG6112构成流?#21208;?#20540;控制回路FICQ-6001,FICQ-6001的流量给定信号由SCADA系统根据计算的混合比例和当前花场来气的流量计算得出,即东方来气的流量按照一定的比例随花场气田来气的流量进行自动调节。
      
      控制方案的实现根据控制方案的设想,使用ROCKWELL公司的ControlLogix系统来编制控制程序、实现控制功能。根据控制系统原理图,比值计算器、扩值计算器的编制是这个系统是否能够成功的关键。
      
      1)比值计算器根据各种换算关系,气体混合的比例可以按照如下的公式进行计算-计算得出的东方来气的流?#21487;?#23450;值(标方/小?#20445;籗P_FLOWRATE-花场来气的流?#21487;?#23450;值(标方/小?#20445;?#24403;串级手动时可以通过PV5003、PV5004的PID调节面板中的设定值对该值进行设置;BTU-混合气体热值期望值(大卡/标方);BTU_HC-花场来气的热值(BTU/ft3),该值取自摄谱分析仪;BTU_DF-东方来气的热值(BTU/ft3),该值取自摄谱分析仪;这样,可以根据操作员设定的混合气体的热值期望值,并根据?#27704;?#20540;计算器计算出来的花场来气的流量给定值计算出东方来气的流量给定值,并将该值给定到东方来气的流量PID控制中。
      
      2)扩值计算器扩值计算器是用来将出站压力的PID控制回路的输出?#36947;?#20805;到一个合适的流量给定值的一个计算器,这是整个控制系统中无据可依的地方。既要考虑到将值可以扩充到一个理想的范围,又要考虑由于扩值而带来花场气田来气东方来气去海口末站老城站东方来气和花场来气的混合流程的系统延迟或反应过于灵敏等问题。经过不断的模拟试验和现场?#23548;?#27979;试,找到了一个比较理想的计算方法,?#23548;?#24212;用表明扩充后的值都非常理想。
      
      经过不?#31995;?#27169;拟测试,后都比较好?#32784;?#25104;了对以上问题的处理,PID参数的整定也达到了十分理想的状态,不仅保证了系统稳定性,在响应速度上也有了比较好的效果。这个控制系统一共涉及到5个PID调节、比值器计算、扩值器计算、4个回路的无扰动切换、单个PID的手自动无扰动切换、回路的无扰动手动、自动切换和串级的无扰动手自动切换等功能。整个流?#21208;?#20540;调节和串级调节可以分为两个独立的调节回路,各自可以独自运行,也可以同时自动运行。
      
      中国钢管信息港消息报道称:缺陷数量具有各自独立的特征,因为所报告的检测一些活动是在选定的管段上进行的,并非管道全线。但在10年的检测周期中,检测与记录的门限值已做了很大程度的修?#27169;?#25152;记录到的缺陷可能早就存在了,尽管都低于检测或报道门限值。1996年和1997年两次全线检测已非常清楚地?#24471;?#20102;这?#37995;?#39064;。1996年报告的缺陷总数为7863个,而1999年为43918个。值得注意的是,腐蚀缺陷沿管道6点钟位置绕管轴线对称分布。管道上的这种腐蚀型式并非稀有,?#35805;?#26159;由油水界面发生的腐蚀而致,而油水界面的位置将随管道的纵向剖面发生变化。
      
      还表明,不考虑1990年的首次检测,大缺陷的深度随时间增长。然而,用连续分析与尺寸分析这些数据?#20445;?#20855;有大深?#28909;?#38519;的深度更与时间的变化一?#38534;?#26816;测期内连续检测这些?#29616;?#30340;缺陷情况表明,其明显的特点之一是位置和形状的总体稳定性。列出?#25628;现?#32570;陷的尺寸随时间变化的扩展状况,从中可清楚地看到不同分析与尺寸模型使用时所产生的不同影响。在历次原始检测中都使用同一模型进行分析?#20445;?#32570;陷尺寸(原则上为长度和深度)在10年的周期里不断扩大。
      
      而使用连续模型?#20445;?#36825;种情况使用的是1997年的检测数据),缺陷尺寸没有变化,特别是缺陷深度,尽管缺陷的长度自1990年至1996年?#20013;?#22686;加。?#29616;?#32570;陷的尺寸检测数据分析模型轴向长度?#29616;?#32570;陷为长、薄形,位于6点钟位置。磁通读数的分析结果将缺陷定性为具有初始深?#21462;?#26397;管壁表面逐渐变浅的缺陷。其后的检测证实了这种缺陷已演变成坑蚀。其他值得注意的方面是,管?#27833;非?#22495;的这种腐蚀的数量非常少。随着时间?#32784;?#31227;,影响全管道承压能力的缺陷有8个,分布在8km管段内的3个管?#27833;飞希?#20854;中有6个集中在一个管?#27833;飞稀?/div>
      
      腐蚀机理鉴于这种高度集中性的腐蚀,对管?#27833;?#30340;材质物性进行了调查。管道施工中使用的管?#27833;?#26469;?#36816;?#20010;不同的厂家,因此可以推断,一?#20013;?#21495;的钢可能更?#36164;?#21040;腐蚀。将这种腐蚀与不同的材?#24335;?#34892;对照时会发现,在中度腐蚀与其中一家的钢材之间,可能存在一种很强的关联性。
      
      对管道的运行状况也进行了调查,以确定是否有可能因为一种腐蚀机理的引入而破坏了管道的干气环?#24120;?#20174;而使管道的运行受到了干扰。结论是,过去曾进行过湿凝析液的顺序输送,但使用的缓蚀剂无效。而且,在70年代中期管道建设?#20445;?#33104;蚀?#29616;?#30340;管段曾在那时发生过湿弯曲。因此可以推断,该区域干线管道存在腐蚀加剧的倾向。
      
      管钢?#27833;芬资?#33104;蚀的高敏?#34892;?#21644;腐蚀机理的综合作用?#36816;?#25253;告的腐蚀似乎是一种合理的解释。管道降压1997年的检测结果预示管道?#32784;?#25972;性发生?#25628;现?#38382;题,而LCGSP缺陷评估标准也不能解释这一问题,为此引入有限元分析法(FEA)研究?#29616;?#33104;蚀和?#35805;?#24615;腐蚀问题,以确定管道的剩余运行压力。
      
      FEA研究考虑了管?#27833;?#21547;有?#29616;?#32570;陷并可能相互作用的五种组合情况,还对检测工具测量容限对预测缺陷失效压力产生的影响做了调查。分析结果确定了各种缺陷组合情况的预测失效压力,表明虽然各缺陷之间的相互作用预计要发生,但对失效压力的影响很小,即对单个?#29616;?#33104;蚀预计的失效压力的降压率不到2.
      
      中国钢管信息港消息报道称:由FEA研究预计的失效压力表明,?#29616;?#33104;蚀的深度低于设计的大?#24066;?#36816;行压力(MAOP)的限?#21462;?#26681;据这个结果,管道采取了低于设计压力2MPa(20bar)的降压运行措施,即压力从14188MPa(14819bar)降到12180MPa(128bar)。
      
      1999年检测工作的目的是保证管道不再继续腐蚀(1997年之前的湿凝析液顺序输?#22270;?#32531;蚀剂工?#25214;?#32463;停止,因为腐蚀扩展机理只是一种假设,进一步的检测?#34892;?#36827;行试验)以及保证管道在降压条件下能安全运行。为保证检测数据的复?#20013;裕?#20351;用了与1997年相同的检测工具。然而,检测报告显示,?#29616;?#32570;陷管壁的厚度又减少了3(从48壁厚上升到51壁厚)。
      
      针对这一问题与检测承包商多次?#33268;?#20102;对漏磁通检测结果解释的分析过程。事实上,在两次检测中间,使用的传感器已经更新换代,所以认为检测结果的解释更准确。因此,对缺陷的深?#20161;?#21542;已经?#30001;?#30340;问题予以保留。
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