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    线体管道多蚀化危害区的合理蚀化整治情况

    2019-05-24   来源:   点击数:0次 选择视力保护色: 杏仁黄 秋叶褐 胭脂红 芥末绿 天蓝 雪青 灰 银河白(默认色)   合?#39318;?#20307;大小:
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     中国钢管信息港最新消息报道:管材在环向应力作用下的瞬时破坏压力的计算公式为:式中:p为瞬时破坏压力,M Pa 为瞬时拉伸应力(拉伸强度),
      
      从式(2)中可以看出,在管材外径和壁厚一定的情况下,瞬时破坏压力与瞬时拉伸强度?#25910;?#27604;,即拉伸强度越高,耐水压能力越强同时,拉伸强度与温度呈反比。所以,在管材外径和壁厚一定的情况下,瞬时破坏压力也随温度升高而减小。也就是说,随着温度的升高, PVC U管材耐内压的能力也随之下降。
      
      在不同温度下应采用温度折减系数f来修正其?#23548;?#24037;作压力(),即用公称压力乘以f求得该温度下可承受的最大工作压力。因此,为防止瞬时压力破坏管材,既要防止0℃以下时的脆性破坏,也要考虑不能超过PVC U管材最高使用温度为45℃。
      
      温度/℃折减系数f 1.2弹性模量PVC U管材在其比例极限内所受的应力与所产生的相应应变之比称为弹性模量。在图1所示弹性模量与温度关?#30331;?#32447;上有两个转移点:第1次转移点显示PVC U管材开?#26082;?#21270;,此转移点对应温度为维卡软化温度80℃对于第2次转移点,因其极限伸长?#24335;?#23567;,对应拉伸强度增加但是柔性逐渐加工与应用聚氯乙烯2005年消失,对应冲击强度变弱,开始出现脆性特征。
      
      管材的弹性模量仅为金属管材的2 左右。
      
      鉴于PVC U管材的拉伸屈服强度和弹性模量随温度下降而大幅度降低,尤其0℃时出现脆性现象,所以在冬季施工时,务必轻拿轻放,避免外力损伤。
      
      1.3冲击强度PVC U管材的冲击强?#20161;?#20854;承受冲击负荷的最大能力,即在冲击负荷下,材料破坏时所消耗的功与试样截面积之比,?#21069;?#29031;落锤冲击法或简支梁冲击法测定的。图2为PVC U管材冲击强度与温度的关?#30331;?#32447;图,其冲击强度与温度成正比,温度越高,则冲击性能越好反之,则急剧下降。20℃时的冲击强?#20161;?℃时的近200 .PVC U管材低?#32511;?#20214;下的冲击性能明?#36234;?#20302;,尤其在0℃以下。按击试验(0℃)TIR≤5 (TIR即真实破坏率)。华亚(东营)塑胶有限公司对1 M Pa、D在低温冲击下的落锤冲击试验曲线如图3所示。试验条件为?#35088;卮钢?#37327;0 .25 kg ,高度2 m ,冲击总数25次。合格条件为:冲击破坏数≤1次。
      
      中国钢管信息港最新消息报道:63给水管低温冲击特性曲线需要强调的是,图2所示刻痕冲击是指在试片上用锐器所作刻痕,与不作刻痕试片的耐冲击强度有很大差异,在常温下?#36127;?#36798;10倍之多。当试片有刻痕时,经冲击试验,试片必定在刻痕处断裂,此种特性称为刻痕效应。
      
      1.4线膨胀系数温度每变化1℃材料长度变化的百分率即为线膨胀系数。?#35805;?#20197;平均膨胀系数表示材料在某一温度区间的线膨胀特性。
      
      管材与其他材质一样,具有热胀冷缩的特性。其线膨胀系数也随温度变化,当温度增高时,其线膨胀系数也随着增加,在常温下线膨胀系数管材线膨胀系数与金属管材相比大很多,?#35805;?#22823;近6倍。因此,在配管时,尤其采用粘接连接法时,一定不要忽视PVCU的伸缩问题。
      
      由上述PVC U给水管材与金属管材的性能比较?#27835;?#21487;知,为了保证PVC U给水管材的力学性能处于最佳或良好状态,PVC U给水管材的使用温度下限宜限定在0℃。
      
      给水管材力学破坏的原因初探及预防?#35805;?#22609;料管材的力学破坏与载荷大小、温度高?#22270;?#21463;载时间长短有关。包括PVC U给水管材在内的塑料压力管的正确使用,要考虑到温度和管内介?#31034;?#21387;力与管材破坏时间的关系。PVC U给水管材的破坏过程,即在应力、温度作用下, PVC U给水管材随时间的蠕变破坏行为。PVC U给水管材的承压过程,即以PVC U树脂为主的高分子材料在承受压力作用下,不断产生蠕变和松弛的过程,也就是其力学特性不断下降的过程。因此,PVC U给水管材力学破坏的原因是多方面的。按照PVC U给水管材质量控制链的流程,除原?#29616;?#37327;和产品制造的原因外,还有管道设计是否合理、施工安装是否正确、运输贮存是否符合国家标准,产品应用是否符合规范等多方面的因素决定的,应根据生产及应用的诸多具体情况综合?#27835;?#30830;定。
      
      树脂混配料的质量对PVCU给水管材的耐压性能起决定性作用近年来,国际塑?#29616;破?#26631;准化?#38469;?#22996;员会ISO/ TC138分?#38469;?#22996;员会和全国塑?#29616;破?#26631;准化?#38469;?#22996;员会TC48/SC3分?#38469;?#22996;员会所制定或修订的塑料管材产品标准有一个很明显的变化,就是均增加有关材料要求的?#38470;凇?#22914;ISO 4422.2:1996给水用PVC U管材标准,原料一节中规定管材材料的最小要求强度(MRS)?#22351;?#20110;25 MPa,即PVCU给水管材专用料的用料级别分级数应能达到PVCU 250(MRS定义是?#33322;?0℃、50年置信下限σ的值圆整得到的应力值而置信下限σ是指材?#29616;?#36896;的管材在20℃、50年内水压下,置信度为97.5 时的长期静液压强度,它是一个评价材料的应力值)。塑料材加工与应用料的M RS和置信下限σ是塑料管材?#30772;?#35774;计应力、设计压力、压力等级和壁厚的设计基础。
      
      项目(报批稿)长期强度或设计基础/ MPa无设计应力/ MPa从表3可见,发达国家的PVC U管材标准对材料的长期强度均有要求,并认为PVC树脂的K值(表征聚合物分子质量或聚合度大小的指标, K值大或聚合度大,材料长期强度大,但加工性能也随之较难控制)大于64时,其长期强度能保证产品力学性能的要求。PVC树脂及其管材?#30772;?#24050;有50年的使用历史,无需像PP等新材料一样按ISO/DIS 9080 :1997标准在一定温度、应力条件下,用外推法测定其长期静压强度。据此,我国TC48/SC3在修料一节中,对比发达国家的PVC U管材标准,增加对PVC U树脂K值大于64的新要求,而暂没有采用对其M RS值的要求。同时,对比ISO 4422.2 :1996标准,增加对PVC U混配料的要求,即:混配料应以PVC树脂为主,其中加入为生产达到?#38745;?#20998;管材所必要的添加剂,任何添加剂的加入不应损害产品的加工和粘?#26377;?#33021;及影响?#38745;糠止?#23450;的其他性能。长期生产和应用中发现,混配料中任一添加剂的变更,如某一成分替代品的试验,或某一成分质量比的变化,以及同一规格而不同厂家PVC树脂的变动使用,均对PVC U管材的加工性能以及力学性能有所影响,应进行型式检验以检验其成品是否符合产品标准。因此,PVC树脂及其混配料任一添加剂的质量是影响PVCU给水管材力学性能的决定性因素。毫无疑问,PVC U管材的质量控制开始于原料的质量控制,重点也在于原料的质量水平。没有符合标准的合格PVC树脂及混配料添加剂,也不可能生产出符合标准的合格PVCU给水管材。原料的长期强度不够是造成PVC U管材快速开裂或蠕性开裂的主要安全隐患。
      
      埋地管道各管段诊断试验时土壤中可能隐含有硫酸?#20301;?#21407;菌,欲进行综合腐蚀检验,必须进行定性的初步现场快速?#27835;?#26469;确定是否存在硫酸?#20301;?#21407;菌。这种?#27835;?#24120;借助于连续性的实验测试。任何一个后续快速?#27835;?#38454;段都必须在前一个阶段肯定反馈情况下进行实施。充分可靠的快速?#27835;?#21453;馈可以说明进行微生物腐蚀危险性定量评价的必要性。
      
      阶段以硫酸的水溶液(比例1B3)来处理局部土壤1试样向1cm3土壤中加入少许酸溶液,此阶段明确反馈是处理土壤试样后出现明显的硫化氢气味,它发生了下列化学反应过程:MeaSbMea(HS)b)+H2SO4yMec(SO4)d+H2S(1)为了确定进行微生物腐蚀危险性定量评价必要性,必须为此?#24613;?#19987;门的相应土壤试样水浸液样品(或者相应位置处的土壤溶液)。无阴极保护的土壤腐蚀微生物影响通常是根据土壤试样中硫酸?#20301;?#21407;微生物的含?#32771;?#20854;生物活性方面的完整?#27835;?#32467;果进行评价,同时应注意其比例关系。
      
      测定微生物腐蚀危险等级微生物腐蚀危险等级土壤中硫酸?#20301;?#21407;菌含量(Kr),单位/cm3硫酸?#20301;?#21407;菌还原硫的活性(Kc),mg/d没有危险<102<013高危险102104013310极高危险>104>310根据?#27835;?#32467;果评价管道的剩余寿命必须?#34013;?#33104;蚀速度。微生物腐蚀速度数?#31561;?#20915;于管道敷设条件,可选择中相应数值。
      
      中国钢管信息港最新消息报道:测定微生物腐蚀速度评价参数数值腐蚀速度(mm/a)土壤的微生物活性,应力腐蚀断裂危险性的诊断,常利用非破坏性外?#32771;?#27979;干线管道上的腐蚀状况的多因素(812个指标)?#27835;?#32467;果进行,其中包括绝缘层状况和电化学保护效果评价。干线管道应力腐蚀断?#21387;?#31243;所有监测的因素可以?#27835;?#24517;要因素和充分因素。
      
      只要存在一项就足以确定应力腐蚀危险?#28304;?#22312;的那类因素称为充分因素。充分因素可划分成两类:机械化学作用和腐蚀作用。机械化学作用因素可用于考查环境中氢离子的形成物,管道与此环境紧密接触。如环境中存在的碳酸氢盐、氨盐、硫酸?#20301;?#21407;剂、游离水即属于这类因素。腐蚀作用因素用来监控钢管腐蚀氧化作用过程的进行,这种氧化作用以腐蚀性电解介质包围着管道,介质中存在游离氧和活泼性氢气即属于此类。
      
      应力腐蚀危险性的必要因素,指可用于测定氢的离子化、钢管的腐蚀氧化以及外部机械载荷作用过?#25506;?#34892;强度的那类指标。输送介质的温度及其压力、内部工艺载荷的循环周期,以及管道上外部机械载荷的作用皆属于必要因素。
      
      评价实施过程中应考虑到每种充分因素以及必要因素的单独作用,同时也要考虑到所有因素的共同作用。
      
      确定机械化学作用因素评价的综合指标时,同时应考虑到系统的能态系数KU以及氢的潜在载体的集中系数K。测定腐蚀作用因素评价的综合指标时也要考虑到主要腐蚀氧化剂的集聚系数Kc.
      
      中国钢管信息港最新消息报道:待诊断管道上存在绝缘层剥落及破损情况下,为测定应力腐蚀概率指数,通常要预测绝缘层下管道的表面积大小,此时管道处于形成氢的临界电位区域,它满足如下关系:KAO=qPl1-l2q11112So+l2-l21q21112So(3)式中So绝缘层损坏的等效面积;l1,l2绝缘层剥落情况下最大及最小应力腐蚀危险性区域;q1,q2相关系数。
      
      绝缘层剥落情况下应力腐蚀危险性的最大及最小区域数值是,根据绝缘覆盖层黏?#26377;?#33021;损失管段上绝缘层缺陷位置处的阴极保护程度进行?#34013;ǎ?#24182;满足如下关系式:l1=q2PSd1/2AChUd-UkUmax-Uk(4)l2=q2PSd1/2AChUd-UkUmin-Uk(5)式中Ud绝缘层破损处管道的极化电位;Uk管道腐蚀的稳态电位;Umax,Umin最大及最小的应力腐蚀危险性程度对应电位;q2相关系数。
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