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    管道内烟气喷雾脱硫的研究

    2019-05-09   来源:   点击数:0次 选择视力保护色: 杏仁黄 秋叶褐 胭脂红 芥末绿 天蓝 雪青 灰 银河白(默认色)   合?#39318;?#20307;大小:
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     中国钢管信息港编辑部获悉:能源供给检测与警示1000m)的需要,机器人本体一般采用车载蓄电池组作为动力源。在这种情况下,监控蓄电池组的电容量状态对于机器人的可靠运行是至关重要的。为此我们设计了电池容量监视电视。从PLC根据监视电路的输出作出判断,当机器人确认系?#36710;?#37327;不足后,通过管外控制箱上的报警装置向操作人员发出警示,或者直接采取措施进行紧急处理。这样可保障机器人的可靠运行,防止因动力不足而造成管内载体无法出管的重大事故发生。
      
      电机控制的PLC实现PLC对电机控制的实现是以PLC的高速计数功能和脉宽调制方式(PWM)的输出功能为基础的。为实?#20013;?#36208;电机速度控制和位置控制,在结构上必4.1FP0系列PLC的高速计数和PWM输出功能FP0系列PLC的高速计数功能、脉冲输出功能以及PWM输出功能是通过PLC内部的高速计数器实现的。在FP0系列PLC内部有四个通道的高速计数器,可以提供高达10kHz的计数速率,与高速计数器有关的PLC指令共有七条,?#30452;?#26159;F0,Fl,F166F170,部?#31181;?#20196;的含义如下:F0:高速计数器控制指令,可改变高速计数器的运行方式。
      
      若在除尘器前后的烟道中稍加改造,增加脱硫功能,则无疑是一种值?#36152;?#35797;的方案。?#35782;?#31446;直烟道内喷雾脱硫做了研究,并根据。
      
      反应段为一圆筒,平均内径为440mm,高1 625mm;上部出口和下部?#21494;?#29992;钢板制作,?#21494;?#20869;布有均流隔板,模型总高约为2600mm.实验气体为瓶装氧化硫,脱硫剂为石灰乳溶液;风量由风机前的蝶阀调节,喷雾压力由空压机提供。为满足实验时进口端和出口端的?#20154;?#37319;样要求,模型前后风管?#26412;断?#21516;,均为150mm.SO2进出口浓度用碘量法测定12.气体采样系统由SYC-1型烟气测试仪和玻璃筛板式吸收瓶组成。
      
      中国钢管信息港编辑部获悉:大部分)将全部氧化生成SO21131,在充分燃烧的条件下,每1%的含硫量燃烧后在烟气中贡献的SO2浓度约为2g/Nm3.考虑到飞灰中所含CaO的脱硫作用(通常可脱去10%~20%的SO2),以下实验中SO2实验所用石灰为陕西宝鸡产。经测定,其中?#34892;aO含量为89.7%,?#34892;gO含量为0.61%.在经过碾压、筛分后,称取适量石灰加入搅拌池中,充分搅拌后将配液充入压力罐,通过空压机提供的压力形成雾滴喷进反应吸收段与SO2发生反应。实验在环境温度下进行。给出了测定结果。石灰液喷雾脱硫实验结果从容易看出,利用石灰液喷雾可获得较高的煤在燃?#23637;?#31243;中,其可燃硫(占煤中含硫量的绝脱硫效率。对C0=2.86g/m3,当Ca/S=0.68、1.1和2?#20445;?#33073;硫效率?#30452;?#20026;45 %、53%和66%左右。但进风中SO2浓度的增加会使效率有所降低。如Ca/S=0.7、C=2000mL/m3?#20445;?#33073;硫效?#24335;?#26377;约26%.中表现出的另一个特点是,脱硫效率与Ca/S的升高没有线性关系。当Ca/S增大?#20445;?#33073;硫效率的增加逐渐变缓。
      
      上面两个现象可能是由于下面的原因产生的。Ca/S增加?#20445;?#28082;气比也随之升高。虽然增大了气-?#21512;?#25509;触面积,但此时浆滴在通道内的滞留时间却大大缩短,就单个浆滴而言,与SO2的反应反而没有?#31995;虲a/S(即液气比L/Q?#31995;停?#26102;充分,因此Ca/S增加到一定程度后,脱硫效率的上升变缓。必须指出,进风中S2的浓度增加?#20445;?#27974;滴对S2的吸收受两个时间的影响,除了浆滴在通道内的滞留时间外,还与悬浮在浆滴中的Ca(OH)电离出Ca2+并向浆滴表面扩散所需时间有关。
      
      为比较起见,附表列出了我国的某些脱硫装置的脱硫性能参数141.表中数据与本研宄的数据间有差别,如烟气温度和脱硫效?#35782;?#36739;本研宄的高。国外稍早一些时候用石灰乳在文丘里洗涤器和喷雾塔中所做的研?#24120;?#21450;国内有关烟道喷浆和炉内喷钙尾部烟气增湿脱硫的机理研宄中,也有类似现象。
      
      附表国?#19968;?#20445;?#28382;?#33616;的我国某些湿法脱硫装置的脱硫性能参数装置名称烟气温度厂C立式网膜塔卜2约PS型约SJ-双击式?#22025;?#24335;网膜塔约适当提高烟气温度会促?#25925;?#28784;浆滴的蒸发,这样可以增加浆滴的总反应表面积,使反应易于进行5‘61.因此,本研宄对G)=4.28g/m3的情形做了对比测试见。图中的结果表明,烟气温度的升高确能明显地提高烟气脱硫效率。
      
      是本研宄测定结果与G.H.Newton等人171提供的源于不同研宄者的实验数据的比较,可以看出本研宄与这些实验数据的一致性。
      
      4石灰浆喷雾脱硫机理分析41理论?#23576;?#30707;灰石/石灰法是WFGD中最典型的系统,对这种方法脱硫机理的研宄己?#20013;?#20102;几十年。Whitman的传质速率与分?#27704;?#25955;系数的一次方成正比,所得的预测结果很多情况下总是同?#23548;使?#27979;有偏差。为了克服这一缺陷,随后又发展了其它多种模型。如渗透宄中得到了应用?#32479;?#35797;。
      
      等用渗透理论得到了一个两步反应模型|101,解释了SO2在碱性吸收液中的吸收率;Rochelle1111和Brogren1121应用同一模型?#33268;?#20102;SO2在碱性浆滴中的传质问题;随后Chang和Rochelle等131又用表面更新模型处理了同类问题。但这些表明,现有传质模型对现象解释间的矛盾并未消除,如151等人对SO2在碱性溶液中吸收的争论。等人提出的双膜理论中中息于简单地假定了界褓42ufe灰浆滴吸收欲的理论分析丽加人们很难找到一个可信和基?#31350;?#35266;的模型来描述这一过程。Brogren和Karlsson112?#33268;?#30707;灰石浆滴吸收S2的结合膜理论和渗?#25913;?#22411;提出了新的观点,他们认为,石灰石浆滴在吸收通道内与S2的反应存在两个模式:在通道中S2浓度?#31995;?#30340;区域,SO2向浆滴的传质主要受气膜控制;而在高浓度区,传?#36866;?#27974;滴内部的?#21512;?#25511;制。
      
      本研宄以为,浆滴的这两个受限反应在整个脱硫通道内同时存在,即SO2向浆滴表面的扩散在通道中?#25105;?#19968;点都受气膜控制,而?#21512;?#19968;侧并不存在等效的?#21512;?#36793;界层,反应速?#35270;?#21442;与反应的离子的扩散系数来决定。换言之,双膜理论对于从气相到气-液两相交界面的S2传?#36866;?#25104;立的,但浆滴内部的传质和反应则符合Newton1 6等的“双反应面”观点。因此,假设石灰浆滴与SO2的反应按以下步骤进行:SO2分子由气相主体向浆滴表面扩散;浆滴表面对SO2产生物理吸收作用。进入浆滴后SO2迅速水解为H2SO3,并电离为HSO32和SO32-)Ca(OH)颗粒离解为Ca和OH并向HSO321卩SO32处扩散,生成CaSO3水合物。
      
      中国钢管信息港编辑部获悉:其中前两步反应为是“双反应面”模型示意图。假定浆滴为球形,其运动视作滞止流。因浆滴内部有大量分布均匀的Ca(OH)颗粒,故其内部不产生可以觉察的环流流动。SO2分子到达浆滴表面?#20445;?#36890;过扩散进入气膜。一旦SO2分?#27704;?#25955;?#26009;?#30028;面,便立即完成水解继续向球滴中心扩散。
      
      事实上,反应面的出现导?#38109;?#27974;滴中心与表面之间的Ca2浓度差,Ca2*浓度梯度的出现一方面促使内部Ca向浆滴表面扩散,同时也使浆滴内部Ca(OH)颗粒加速电离。于是,两个反应面都向各自的中心点收缩,直到所有Ca(OH)颗粒被完全利用。
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